摘要: 运用ANSYS有限元软件,建立长大温度跨混凝土桥上CRTSⅡ型纵连板式无砟轨道三维模型,分析无砟轨道结构的力学性能及底座板设计荷载组合的适应性.结果表明:制动工况下长大温度跨主要影响剪力齿槽的受力,最大温度跨150,290和450m连续梁相邻简支梁剪力齿槽的剪力分别为通常区域简支梁的1.12,1.28和1.33倍;当梁体从0℃升或降20℃时,最大温度跨350m连续梁相邻5~8跨简支梁区域内的无砟轨道砂浆和剪力齿槽的受力约为简支梁的1.4~2.2倍,底座板和轨道板的受力则达到简支梁的4.6~7.9倍,因此,在设计时应重点关注与最大温度跨相邻5~8跨简支梁区域内无砟轨道轨道板、底座板、砂浆及剪力齿槽,并采取相应的加强措施;最大温度跨350m连续梁桥上无砟轨道底座板内的伸缩附加力约为底座板既有设计荷载组合值的1/3~1/2,因此长大温度跨桥上无砟轨道底座板的设计荷载组合应考虑梁体的伸缩附加力.
摘要: 运用ANSYS有限元软件,建立长大温度跨混凝土桥上CRTSⅡ型纵连板式无砟轨道三维模型,分析无砟轨道结构的力学性能及底座板设计荷载组合的适应性.结果表明:制动工况下长大温度跨主要影响剪力齿槽的受力,最大温度跨150,290和450m连续梁相邻简支梁剪力齿槽的剪力分别为通常区域简支梁的1.12,1.28和1.33倍;当梁体从0℃升或降20℃时,最大温度跨350m连续梁相邻5~8跨简支梁区域内的无砟轨道砂浆和剪力齿槽的受力约为简支梁的1.4~2.2倍,底座板和轨道板的受力则达到简支梁的4.6~7.9倍,因此,在设计时应重点关注与最大温度跨相邻5~8跨简支梁区域内无砟轨道轨道板、底座板、砂浆及剪力齿槽,并采取相应的加强措施;最大温度跨350m连续梁桥上无砟轨道底座板内的伸缩附加力约为底座板既有设计荷载组合值的1/3~1/2,因此长大温度跨桥上无砟轨道底座板的设计荷载组合应考虑梁体的伸缩附加力.
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